Dėkojame, kad apsilankėte Nature.com.Naudojate naršyklės versiją su ribotu CSS palaikymu.Norėdami gauti geriausią patirtį, rekomenduojame naudoti atnaujintą naršyklę (arba išjungti suderinamumo režimą „Internet Explorer“).Be to, norėdami užtikrinti nuolatinį palaikymą, svetainę rodome be stilių ir JavaScript.
Vienu metu rodoma trijų skaidrių karuselė.Naudokite mygtukus Ankstesnis ir Kitas, kad vienu metu pereitumėte per tris skaidres, arba naudokite slankiklio mygtukus, esančius pabaigoje, norėdami pereiti per tris skaidres vienu metu.
Keturi guminio betoninio plieno vamzdžio (RuCFST) elementai, vienas betoninio plieno vamzdžio (CFST) elementas ir vienas tuščias elementas buvo išbandyti gryno lenkimo sąlygomis.Pagrindiniai parametrai yra šlyties santykis (λ) nuo 3 iki 5 ir gumos pakeitimo santykis (r) nuo 10% iki 20%.Gaunama lenkimo momento – deformacijos kreivė, lenkimo momento – deformacijos kreivė ir lenkimo momento – deformacijos kreivė.Išnagrinėtas betono su guminiu šerdimi ardymo būdas.Rezultatai rodo, kad RuCFST elementų gedimo tipas yra lenkimo gedimas.Įtrūkimai guminiame betone pasiskirsto tolygiai ir taupiai, o šerdies betono užpildymas guma apsaugo nuo įtrūkimų susidarymo.Šlyties ir tarpatramio santykis turėjo mažai įtakos bandinių elgsenai.Gumos keitimo greitis turi mažai įtakos gebėjimui atlaikyti lenkimo momentą, tačiau turi tam tikrą poveikį bandinio lenkimo standumui.Užpildžius guminiu betonu, lyginant su mėginiais iš tuščio plieninio vamzdžio, pagerėja gebėjimas lenkti ir lenkimo standumas.
Dėl gerų seisminių savybių ir didelės laikomosios galios tradicinės gelžbetoninės vamzdinės konstrukcijos (CFST) plačiai naudojamos šiuolaikinėje inžinerinėje praktikoje1,2,3.Kaip naujo tipo guminis betonas, gumos dalelės naudojamos dalinai pakeisti natūralius užpildus.Guminiu betonu užpildytų plieno vamzdžių (RuCFST) konstrukcijos formuojamos plieninius vamzdžius užpildant guminiu betonu, siekiant padidinti kompozitinių konstrukcijų plastiškumą ir energinį efektyvumą4.Jis ne tik naudojasi puikiais CFST narių rezultatais, bet ir efektyviai panaudoja gumos atliekas, kurios atitinka žaliosios žiedinės ekonomikos plėtros poreikius5,6.
Per pastaruosius kelerius metus buvo intensyviai tiriamas tradicinių CFST elementų elgesys esant ašinei apkrovai 7, 8, ašinei apkrovos ir momento sąveikai 9, 10, 11 ir grynam lenkimui 12, 13, 14 .Rezultatai rodo, kad CFST kolonų ir sijų lenkimo geba, standumas, plastiškumas ir energijos išsklaidymo geba yra pagerinta dėl vidinio betono užpildymo ir rodo gerą lūžimo plastiškumą.
Šiuo metu kai kurie mokslininkai ištyrė RuCFST kolonų elgesį ir veikimą esant kombinuotoms ašinėms apkrovoms.Liu ir Liang15 atliko keletą eksperimentų su trumpomis RuCFST kolonėlėmis ir, palyginti su CFST kolonėlėmis, laikančioji galia ir standumas sumažėjo didėjant gumos pakeitimo laipsniui ir gumos dalelių dydžiui, o plastiškumas padidėjo.Duarte4,16 išbandė keletą trumpų RuCFST kolonų ir parodė, kad RuCFST kolonos buvo lankstesnės, nes didėja gumos kiekis.Liang17 ir Gao18 taip pat pranešė apie panašius lygių ir plonasienių RuCFST kištukų savybių rezultatus.Gu ir kt.19 ir Jiang ir kt.20 tyrė RuCFST elementų laikomąją galią aukštoje temperatūroje.Rezultatai parodė, kad gumos pridėjimas padidino konstrukcijos lankstumą.Kylant temperatūrai, laikomoji galia iš pradžių šiek tiek sumažėja.Patel21 išanalizavo trumpų CFST sijų ir kolonų su apvaliais galais gniuždymo ir lenkimo elgesį esant ašinei ir vienaašei apkrovai.Skaičiavimo modeliavimas ir parametrinė analizė rodo, kad pluošto modeliavimo strategijos gali tiksliai ištirti trumpų RCFST našumą.Lankstumas didėja atsižvelgiant į kraštinių santykį, plieno ir betono stiprumą, o mažėja gylio ir storio santykiu.Apskritai trumpos RuCFST kolonos elgiasi panašiai kaip CFST kolonos ir yra lankstesnės nei CFST kolonos.
Iš aukščiau pateiktos apžvalgos matyti, kad RuCFST kolonos pagerėja tinkamai panaudojus guminius priedus CFST kolonų pagrindo betone.Kadangi nėra ašinės apkrovos, tinklo lenkimas atsiranda viename stulpelio sijos gale.Tiesą sakant, RuCFST lenkimo charakteristikos nepriklauso nuo ašinės apkrovos charakteristikų22.Praktinėje inžinerijoje RuCFST konstrukcijos dažnai patiria lenkimo momento apkrovas.Jo grynųjų lenkimo savybių tyrimas padeda nustatyti RuCFST elementų deformacijos ir gedimo būdus veikiant seisminiam poveikiui23.RuCFST konstrukcijoms būtina ištirti grynąsias RuCFST elementų lenkimo savybes.
Šiuo atžvilgiu buvo išbandyti šeši pavyzdžiai, siekiant ištirti grynai lenktų plieninių kvadratinių vamzdžių elementų mechanines savybes.Likusi šio straipsnio dalis yra išdėstyta taip.Pirmiausia buvo išbandyti šeši kvadratinio pjūvio bandiniai su guminiu užpildu arba be jo.Norėdami gauti bandymo rezultatus, stebėkite kiekvieno mėginio gedimo režimą.Antra, buvo išanalizuotas RuCFST elementų veikimas gryno lenkimo metu ir aptartas šlyties ir tarpatramio santykio 3-5 ir 10-20% gumos pakeitimo santykio įtaka RuCFST struktūrinėms savybėms.Galiausiai palyginami RuCFST elementų ir tradicinių CFST elementų laikomosios galios ir lenkimo standumo skirtumai.
Buvo užbaigti šeši CFST bandiniai, keturi užpildyti gumuotu betonu, vienas užpildytas normaliu betonu, o šeštas buvo tuščias.Aptariamas gumos kitimo greičio (r) ir tarpatramio šlyties santykio (λ) poveikis.Pagrindiniai bandinio parametrai pateikti 1 lentelėje. Raidė t žymi vamzdžio storį, B – mėginio kraštinės ilgį, L – mėginio aukštį, Mue – išmatuotą lenkimo gebą, Kie – pradinį. lenkimo standumas, Kse yra lenkimo standumas eksploatacijos metu.scena.
RuCFST pavyzdys buvo pagamintas iš keturių plieninių plokščių, suvirintų poromis, kad būtų suformuotas tuščiaviduris kvadratinis plieninis vamzdis, kuris vėliau buvo užpildytas betonu.Prie kiekvieno bandinio galo privirinama 10 mm storio plieninė plokštė.Plieno mechaninės savybės pateiktos 2 lentelėje. Pagal Kinijos standartą GB/T228-201024 plieninio vamzdžio tempiamasis stipris (fu) ir takumo riba (fy) nustatomi standartiniu tempimo bandymo metodu.Bandymo rezultatai yra atitinkamai 260 MPa ir 350 MPa.Tamprumo modulis (Es) yra 176 GPa, o plieno Puasono koeficientas (ν) yra 0,3.
Bandymo metu etaloninio betono kubinis stipris gniuždant (fcu) 28 dieną buvo apskaičiuotas esant 40 MPa.3, 4 ir 5 santykiai buvo pasirinkti remiantis ankstesne nuoroda 25, nes tai gali atskleisti bet kokias perjungimo problemas.Dvi gumos pakeitimo normos – 10 % ir 20 % – pakeičia smėlį betono mišinyje.Šiame tyrime buvo naudojami įprasti padangų gumos milteliai iš Tianyu Cement Plant (Tianyu prekės ženklas Kinijoje).Gumos dalelių dydis yra 1-2 mm.3 lentelėje parodytas guminio betono ir mišinių santykis.Kiekvienam guminio betono tipui buvo išlieti trys 150 mm kraštinės kubai ir sukietinti standartuose nurodytomis bandymo sąlygomis.Mišinyje naudojamas smėlis yra silikatinis smėlis, o šiurkštus užpildas yra karbonatinė uoliena Šenjango mieste, šiaurės rytų Kinijoje.28 dienų kubinis stipris gniuždant (fcu), prizminis stipris gniuždant (fc') ir tamprumo modulis (Ec) įvairiems gumos pakeitimo santykiams (10% ir 20%) pateikti 3 lentelėje. Įdiekite GB50081-201926 standartą.
Visi bandiniai bandomi hidrauliniu cilindru, kurio jėga 600 kN.Apkrovos metu keturių taškų lenkimo bandymo stendą simetriškai veikia dvi koncentruotos jėgos, kurios paskirstomos ant bandinio.Deformacija matuojama penkiais deformacijos matuokliais kiekviename mėginio paviršiuje.Nuokrypis stebimas naudojant tris poslinkio jutiklius, parodytus 1 ir 2 paveiksluose. 1 ir 2.
Bandymui buvo naudojama išankstinio įkėlimo sistema.Įkelkite 2 kN/s greičiu, tada pristabdykite, kai apkrova iki 10 kN, patikrinkite, ar įrankis ir apkrovos daviklis yra normalios darbinės būklės.Tampriosios juostos viduje kiekvienas apkrovos padidėjimas taikomas mažiau nei vienai dešimtajai numatomos didžiausios apkrovos.Kai plieninis vamzdis susidėvi, taikoma apkrova yra mažesnė nei viena penkioliktoji numatomos didžiausios apkrovos.Pritaikę kiekvieną apkrovos lygį pakrovimo fazės metu palaikykite maždaug dvi minutes.Kai mėginys artėja prie gedimo, nuolatinio apkrovimo greitis sulėtėja.Kai ašinė apkrova pasiekia mažiau nei 50 % ribinės apkrovos arba aptinkamas akivaizdus bandinio pažeidimas, apkrova nutraukiama.
Sunaikinus visus bandinius, nustatytas geras lankstumas.Bandinio plieninio vamzdžio tempimo zonoje akivaizdžių tempimo įtrūkimų nerasta.Tipiški plieninių vamzdžių pažeidimų tipai parodyti fig.3. Kaip pavyzdį paėmus SB1 pavyzdį, pradiniame apkrovos etape, kai lenkimo momentas yra mažesnis nei 18 kN m, SB1 pavyzdys yra tamprios stadijos be akivaizdžios deformacijos, o išmatuoto lenkimo momento padidėjimo greitis yra didesnis nei kreivumo didėjimo greitis.Vėliau tempimo zonoje esantis plieninis vamzdis yra deformuojamas ir pereina į elastinį-plastinį etapą.Kai lenkimo momentas pasiekia apie 26 kNm, vidutinio ilgio plieno suspaudimo zona pradeda plėstis.Edema vystosi palaipsniui, didėjant apkrovai.Apkrovos ir deformacijos kreivė nemažėja tol, kol apkrova nepasiekia didžiausio taško.
Baigus eksperimentą, mėginiai SB1 (RuCFST) ir mėginiai SB5 (CFST) buvo supjaustyti, kad būtų aiškiau pastebėtas pagrindo betono gedimo būdas, kaip parodyta 4 pav. Iš 4 paveikslo matyti, kad mėginyje atsirado įtrūkimų. SB1 pagrindo betone pasiskirsto tolygiai ir retai, o atstumas tarp jų yra nuo 10 iki 15 cm.Atstumas tarp įtrūkimų SB5 pavyzdyje yra nuo 5 iki 8 cm, įtrūkimai netaisyklingi ir akivaizdūs.Be to, pavyzdžio SB5 įtrūkimai tęsiasi apie 90° nuo įtempimo zonos iki suspaudimo zonos ir susidaro iki maždaug 3/4 sekcijos aukščio.Pagrindiniai betono įtrūkimai SB1 pavyzdyje yra mažesni ir retesni nei pavyzdyje SB5.Smėlį pakeitus guma tam tikru mastu galima išvengti įtrūkimų betone.
Ant pav.5 parodytas deformacijos pasiskirstymas per kiekvieno bandinio ilgį.Ištisinė linija yra bandinio įlinkio kreivė, o punktyrinė linija yra sinusinė pusbanga.Iš pav.5 paveiksle parodyta, kad strypo įlinkio kreivė pradinės apkrovos metu gerai sutampa su sinusine pusbangio kreive.Didėjant apkrovai, įlinkio kreivė šiek tiek nukrypsta nuo sinusinės pusės bangos kreivės.Paprastai apkrovos metu visų mėginių įlinkio kreivės kiekviename matavimo taške yra simetriška pusiau sinusoidinė kreivė.
Kadangi RuCFST elementų įlinkis gryno lenkimo metu vyksta pagal sinusoidinę pusės bangos kreivę, lenkimo lygtis gali būti išreikšta taip:
Kai didžiausia pluošto deformacija yra 0,01, atsižvelgiant į faktines naudojimo sąlygas, atitinkamas lenkimo momentas nustatomas kaip elemento ribinė lenkimo momento talpa27.Taip nustatyta išmatuota lenkimo momento talpa (Mue) parodyta 1 lentelėje. Pagal išmatuotą lenkimo momento pajėgumą (Mue) ir kreivės (φ) apskaičiavimo formulę (3), 6 paveiksle pateikta M-φ kreivė gali būti suplanuotas.Jei M = 0,2 Mue28, pradinis standumas Kie laikomas atitinkamu šlyties lenkimo standumu.Kai M = 0,6 Mue, darbo etapo lenkimo standumas (Kse) buvo nustatytas į atitinkamą sekantinį lenkimo standumą.
Iš lenkimo momento kreivės kreivės matyti, kad elastingumo stadijoje lenkimo momentas ir kreivumas žymiai padidėja tiesiškai.Lenkimo momento augimo greitis yra aiškiai didesnis nei kreivumo.Kai lenkimo momentas M yra 0,2 Mue, bandinys pasiekia tamprumo ribinę stadiją.Didėjant apkrovai, mėginys plastiškai deformuojasi ir pereina į elastoplastinę stadiją.Kai lenkimo momentas M lygus 0,7-0,8 Mue, plieninis vamzdis pakaitomis deformuosis įtempimo zonoje ir suspaudimo zonoje.Tuo pačiu metu mėginio Mf kreivė pradeda reikštis kaip vingio taškas ir auga netiesiškai, o tai sustiprina bendrą plieninio vamzdžio ir guminės betono šerdies poveikį.Kai M yra lygus Mue, bandinys pereina į plastiko kietėjimo stadiją, kai bandinio įlinkis ir kreivumas sparčiai didėja, o lenkimo momentas didėja lėtai.
Ant pav.7 parodytos kiekvieno mėginio lenkimo momento (M) ir deformacijos (ε) kreivės.Viršutinė mėginio vidurio tarpatramio dalis yra suspausta, o apatinė – įtempta.Įtempimo matuokliai, pažymėti „1“ ir „2“, yra bandinio viršuje, deformacijos matuokliai, pažymėti „3“, yra bandinio viduryje, o deformacijų matuokliai, pažymėti „4“ ir „5“.“ yra po bandomuoju pavyzdžiu.Apatinė bandinio dalis parodyta 2 pav. Iš 7 pav. matyti, kad pradinėje apkrovos stadijoje išilginės deformacijos įtempimo zonoje ir elemento gniuždymo zonoje yra labai artimos, o deformacijos yra maždaug tiesinės.Vidurinėje dalyje šiek tiek padidėja išilginė deformacija, tačiau šio padidėjimo dydis yra mažas. Vėliau guminis betonas įtempimo zonoje įtrūko. Kadangi plieninis vamzdis įtempimo zonoje turi tik atlaikyti jėgą, o guminis betonas ir plieninis vamzdis gniuždymo zonoje kartu atlaiko apkrovą, deformacija elemento įtempimo zonoje yra didesnė už deformaciją, didėjant apkrovai, deformacijos viršija plieno takumo ribą, o plieninis vamzdis patenka elastoplastinė stadija. Mėginio deformacijos didėjimo greitis buvo žymiai didesnis nei lenkimo momentas, o plastinė zona pradėjo vystytis iki viso skerspjūvio.
Kiekvieno mėginio M-um kreivės parodytos 8 pav.8, visos M-um kreivės atitinka tą pačią tendenciją kaip ir tradiciniai CFST nariai 22, 27.Kiekvienu atveju M-um kreivės rodo elastingą atsaką pradinėje fazėje, o po to neelastingą elgesį su mažėjančiu standumu, kol palaipsniui pasiekiamas didžiausias leistinas lenkimo momentas.Tačiau dėl skirtingų bandymo parametrų M-um kreivės šiek tiek skiriasi.Nuokrypio momentas šlyties ir tarpatramio santykiams nuo 3 iki 5 parodytas fig.8a.SB2 mėginio leistina lenkimo geba (šlyties koeficientas λ = 4) yra 6,57 % mažesnė nei SB1 pavyzdžio (λ = 5), o bandinio SB3 geba lenkti (λ = 3) yra didesnė nei SB2 pavyzdžio. (λ = 4) 3,76%.Paprastai kalbant, didėjant šlyties ir tarpatramio santykiui, leistino momento kitimo tendencija nėra akivaizdi.Atrodo, kad M-um kreivė nesusijusi su šlyties ir tarpatramio santykiu.Tai atitinka tai, ką Lu ir Kennedy25 pastebėjo CFST sijų, kurių šlyties ir tarpatramio santykis svyruoja nuo 1,03 iki 5,05.Galima CFST elementų priežastis yra ta, kad esant skirtingiems tarpatramių šlyties santykiams, jėgos perdavimo mechanizmas tarp betono šerdies ir plieninių vamzdžių yra beveik vienodas, o tai nėra taip akivaizdu kaip gelžbetoninių elementų atveju25.
Iš pav.8b parodyta, kad bandinių SB4 (r = 10%) ir SB1 (r = 20%) laikomoji galia yra šiek tiek didesnė arba mažesnė nei tradicinio mėginio CFST SB5 (r = 0), ir padidėjo 3,15 procento bei sumažėjo 1 ,57 proc.Tačiau SB4 ir SB1 mėginių pradinis lenkimo standumas (Kie) yra žymiai didesnis nei SB5, kurie yra atitinkamai 19,03% ir 18,11%.Bandinių SB4 ir SB1 lenkimo standumas (Kse) darbo fazėje yra atitinkamai 8,16 % ir 7,53 % didesnis nei SB5 pavyzdžio.Jie rodo, kad gumos pakeitimo greitis turi mažai įtakos lenkimo gebėjimui, tačiau turi didelį poveikį RuCFST bandinių lenkimo standumui.Taip gali būti dėl to, kad guminio betono plastiškumas RuCFST mėginiuose yra didesnis nei natūralaus betono plastiškumas įprastuose CFST mėginiuose.Apskritai trūkinėjimas ir trūkinėjimas natūraliame betone pradeda plisti anksčiau nei gumuotame betone29.Iš tipinio pagrindo betono gedimo režimo (4 pav.) SB5 (natūralaus betono) įtrūkimai yra didesni ir tankesni nei pavyzdžio SB1 (guminio betono).Tai gali prisidėti prie didesnio suvaržymo, kurį užtikrina SB1 gelžbetonio mėginio plieniniai vamzdžiai, palyginti su SB5 natūralaus betono pavyzdžiu.„Durate16“ tyrimas taip pat padarė panašias išvadas.
Iš pav.8c parodyta, kad RuCFST elementas turi geresnes lenkimo galimybes ir lankstumą nei tuščiavidurio plieninio vamzdžio elementas.RuCFST mėginio SB1 lenkimo stipris (r=20 %) yra 68,90 % didesnis nei mėginio SB6 iš tuščio plieninio vamzdžio, o SB1 pavyzdžio pradinis lenkimo standumas (Kie) ir lenkimo standumas (Kse) yra atitinkamai 40,52 proc., kuris yra didesnis nei mėginys SB6, buvo 16,88% didesnis.Bendras plieninio vamzdžio ir gumuoto betono šerdies veikimas padidina kompozitinio elemento lenkimo gebą ir standumą.RuCFST elementai pasižymi geru plastiškumu, kai juos veikia grynos lenkimo apkrovos.
Gauti lenkimo momentai buvo lyginami su lenkimo momentais, nurodytais dabartiniuose projektavimo standartuose, tokiuose kaip Japonijos taisyklės AIJ (2008) 30, Didžiosios Britanijos taisyklės BS5400 (2005) 31, Europos taisyklės EC4 (2005) 32 ir Kinijos taisyklės GB50936 (2014) 33. Lenkimo momentas (Muc) iki eksperimentinio lenkimo momento (Mue) pateiktas 4 lentelėje ir pateiktas fig.9. Apskaičiuotos AIJ (2008), BS5400 (2005) ir GB50936 (2014) vertės yra atitinkamai 19%, 13,2% ir 19,4% mažesnės už vidutines eksperimentines vertes.EC4 (2005) apskaičiuotas lenkimo momentas yra 7% mažesnis už vidutinę bandymo vertę, kuri yra artimiausia.
Eksperimentiškai ištirtos RuCFST elementų mechaninės savybės gryno lenkimo metu.Remiantis atliktais tyrimais, galima padaryti tokias išvadas.
Išbandyti RuCFST nariai elgėsi panašiai kaip tradiciniai CFST modeliai.Išskyrus tuščius plieninius vamzdžių pavyzdžius, RuCFST ir CFST bandiniai pasižymi geru plastiškumu dėl guminio betono ir betono užpildymo.
Šlyties ir tarpatramio santykis svyravo nuo 3 iki 5, nedarant įtakos bandomajam momentui ir lenkimo standumui.Gumos keitimo greitis praktiškai neturi įtakos bandinio atsparumui lenkimo momentui, tačiau turi tam tikrą įtaką bandinio lenkimo standumui.Pradinis bandinio SB1 lenkimo standumas su 10 % gumos pakeitimo koeficientu yra 19,03 % didesnis nei tradicinio bandinio CFST SB5.Eurokodas EC4 (2005) leidžia tiksliai įvertinti didžiausią RuCFST elementų lenkimo gebą.Gumos pridėjimas prie pagrindo betono pagerina betono trapumą ir suteikia konfucianistiniams elementams gerą tvirtumą.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP ir Yu, ZV Bendras stačiakampio profilio plieninių vamzdinių kolonų, užpildytų betonu, veikimas skersine šlyga.struktūra.Betonas 22, 726–740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX ir Li, W. Betoninio plieninio vamzdžio (CFST) bandymas su pasvirusiomis, kūginėmis ir trumpomis STS kolonomis.J. Statyba.Plieninis bakas 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Perdirbtų tuščiavidurių blokelių sienų, užpildytų perdirbtu užpildu pagamintu vamzdiniu karkasu, seisminiai bandymai ir veikimo indekso tyrimai.struktūra.Concrete 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK ir kt.Trumpų plieninių vamzdžių, užpildytų guminiu betonu, eksperimentas ir projektavimas.projektą.struktūra.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK Nauja COVID 19 rizikos analizė Indijoje, atsižvelgiant į klimato ir socialinius bei ekonominius veiksnius.technologijas.prognozė.visuomenė.atviras.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK Nauja rizikos vertinimo sistema ir ypatingos svarbos infrastruktūros atsparumas klimato kaitai.technologijas.prognozė.visuomenė.atviras.165, 120532 (2021).
Liang, Q ir Fragomeni, S. Netiesinė trumpų apvalių betoninių plieninių vamzdžių kolonų analizė esant ašinei apkrovai.J. Statyba.Plieno rezoliucija 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. ir Lam, D. Įprastų ir didelio stiprumo betonu užpildytų apvalių stulpų, pagamintų iš tankių plieninių vamzdžių, elgsena.J. Statyba.Plieninis bakas 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. ir kt.Eksperimentinis didelio stiprio šalto formavimo gelžbetoninių stačiakampių vamzdinių kolonų ekscentrinio gniuždymo charakteristikų tyrimas.J. Huaqiao universitetas (2019).
Yang, YF ir Khan, LH Trumpų betonu užpildytų plieninių vamzdžių (CFST) kolonų elgesys esant ekscentriniam vietiniam suspaudimui.Plonų sienų konstrukcija.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL ir Castro, JM Plieninės vamzdinės sijos-kolonos, užpildytos betonu aštuonkampio skerspjūvio, ciklinių charakteristikų eksperimentinis įvertinimas.projektą.struktūra.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH ir Hicks, S. Betonu užpildytų apskritų plieninių vamzdžių stiprumo charakteristikų apžvalga monotoninio gryno lenkimo metu.J. Statyba.Plieninis bakas 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. Styginių įtempimo modelis ir apvalios CFST lenkimo standumas lenkiant.vidinė J. Plieninė konstrukcija.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. ir Li, L. Guminio betono kvadratinių plieninių vamzdžių trumpų kolonų mechaninės savybės veikiant ašinei apkrovai.J. Šiaurės rytai.Universitetas (2011).
Duarte, APK ir kt.Eksperimentiniai guminio betono su trumpais plieniniais vamzdžiais, veikiant ciklinei apkrovai, tyrimai [J] Sudėtis.struktūra.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW ir Chongfeng, HE Eksperimentinis apvalių plieninių vamzdžių, užpildytų guminiu betonu, ašinio suspaudimo charakteristikų tyrimas.Betonas (2016).
Gao, K. ir Zhou, J. Kvadratinių plonasienių plieninių vamzdžių kolonų ašinio suspaudimo bandymas.Hubėjaus universiteto technologijos žurnalas.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G ir Wang E. Eksperimentinis trumpų stačiakampių gelžbetoninių kolonų tyrimas, veikiant aukštai temperatūrai.Betonas 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. ir Wang, E. Eksperimentinis apvalių gumos betono užpildytų plieninių vamzdinių kolonų tyrimas, esant ašiniam suspaudimui po poveikio aukštai temperatūrai.Betonas (2019).
Patel VI Vienaašiai apkrautų trumpų plieninių vamzdinių sijų-kolonų su apvaliu galu, užpildytu betonu, skaičiavimas.projektą.struktūra.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH ir Zhao, SL Apvalių plonasienių plieninių vamzdžių, užpildytų betonu, lenkimo elgesio analizė.Plonų sienų konstrukcija.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS ir Hunaiti Yu.M.Plieninių vamzdžių, užpildytų betonu, kuriame yra gumos miltelių, savybių eksperimentinis tyrimas.J. Statyba.Plieninis bakas 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. Normalios temperatūros tempimo bandymo metodas metalinėms medžiagoms (China Architecture and Building Press, 2010).
Paskelbimo laikas: 2023-01-05